Materiali

Valutazione numerica della duttilità: un esempio applicativo

Focus su un esempio numerico della verifica di duttilità delle sezioni in cemento armato secondo le NTC 2018

16 Gennaio 2019

Redazione calcolostrutturale.com

La redazione di calcolostrutturale.com è composta da ingegneri edili, copy strategist ed esperti di marketing e comunicazione.

Il progetto di una struttura antisismica deve garantire un’adeguata capacità di dissipare energia senza una sostanziale riduzione di resistenza complessiva alle azioni orizzontali e verticali. Le normative sismiche moderne consentono di ridurre le azioni di progetto in funzione delle caratteristiche di duttilità complessive della struttura. Una tale assunzione richiede, ovviamente, una metodologia di progettazione ad essa coerente, tesa ad assicurare che la struttura sia realmente in grado di fornire il livello di duttilità globale prescelto, descritto comunemente attraverso il cosiddetto “fattore di comportamento”. Il livello di duttilità richiesto ai singoli elementi strutturali dipende dai meccanismi di collasso che possono crearsi nella struttura; per questa ragione i metodi di progettazione tendono ad evitare il formarsi di meccanismi accompagnati da rotture fragili. In particolare, è preferibile che la rottura sia di tipo flessionale e non a taglio. I pilastri, a causa del livello elevato del carico assiale, sono capaci di fornire una duttilità di curvatura ridotta rispetto a quella delle travi. La curvatura ultima dei pilastri e la capacità di dissipare energia durante i cicli di carico e scarico tipici dell’azione sismica sono sensibilmente influenzate dalla presenza dell’armatura trasversale. Infatti, al crescere del carico assiale la rottura dipende sempre più dalle caratteristiche del calcestruzzo, il cui comportamento, in termini di resistenza e di duttilità è legato al livello di confinamento fornito dall’armatura trasversale. Per la valutazione della capacità delle sezioni in cemento armato, le principali normative consentono l’uso di legami costituivi per il calcestruzzo ritenuti maggiormente rappresentativi del reale comportamento rispetto ai diagrammi tensione-deformazione del tipo parabola-rettangolo o rettangolare equivalente. Sia la resistenza sia la duttilità della sezione sono influenzate dal legame ϭ-ε del calcestruzzo e pertanto, come è noto, anche dal livello di confinamento. Si vuole determinare come varia la curvatura e quindi la duttilità della sezione al variare delle armature tese e compresse, sia per elementi inflessi quali travi e sia per elementi presso inflessi quali i pilastri, rispettando i limiti di normativa dei dettagli costruttivi quali geometrie e limiti massimi e minimi per le armature longitudinali e trasversali. Si è preso in considerazione come previsto dalle NTC 2018 anche il legame costitutivo del calcestruzzo confinato, considerando i vari aspetti vantaggiosi e svantaggiosi di esso.

Materiali

Si considerino i seguenti materiali: Calcestruzzo C25/30

Resistenza a compressione

$f_{ck}=25MPa$

$f_{cd}=14,16MPa$

$f_{cm}=33MPa$

Resistenza a trazione

$f_{ctm}=2,56MPa$

Modulo di rigidezza

$E_{cm}=31475,8MPa$

Deformazione elastica e di rottura: (Stress block)

ɛc4 =0,7‰ ɛcu =3,5‰

Acciaio Per l’acciaio per cemento armato si utilizzano barre ad aderenza migliorata di classe B450C. si riportano di seguito le proprietà meccaniche di tale tipologia di acciaio.

Tensione di snervamento

$f_{y}=450MPa$

$f_{yd}=391,3MPa$

Tensione di rottura

$f_{y}=540MPa$

Modulo di rigidezza

$E_{s}=210MPa$

Deformazione di snervamento e rottura: (elasto-perfettamente plastico)

ɛyd =1,86‰ ɛcu =7%

Ipotesi di base senza escludere specifici approfondimenti, necessari in particolare nel caso di elementi costituiti da calcestruzzo di classe di resistenza superiore a C45/55, per la valutazione della resistenza ultima delle sezioni di elementi monodimensionali nei confronti di sforzo normale e flessione, si adottano le seguenti ipotesi: - conservazione delle sezioni piane; - perfetta aderenza tra acciaio e calcestruzzo; - resistenza a trazione del calcestruzzo nulla; - rottura del calcestruzzo determinata dal raggiungimento della sua capacità deformativa ultima a compressione; ipotizzando che il modello σ-ε per il calcestruzzo sia quello rettangolo (stress block), dove le massime deformazioni del conglomerato si assumono pari a εcu=0,35% nei casi di flessione e εc4=0,07%; (NTC 2018 4.1.2.1.2.1) - rottura dell’armatura tesa determinata dal raggiungimento della sua capacità deformativa ultima; la deformazione massima (in valore assoluto), nell’armatura tesa in acciaio a durezza naturale impiegato nel c.a. ordinario si assume pari a: ε_ud=0,075 (7,5%). Consideriamo un legame elastico perfettamente plastico (NTC 2018 4.1.2.1.2.2) - deformazione iniziale dell’armatura di precompressione considerata nelle relazioni di congruenza della sezione. Le tensioni nel calcestruzzo e nell’armatura si dedurranno, a partire dalle deformazioni, utilizzando i rispettivi diagrammi tensione-deformazione rispettando al variare di esse, i limiti di normativa nei riguardi delle armature tese e compresse, ed nei riguardi dello sforzo normale:

$\frac{1,4}{f_{yk}}<\rho<\rho_{comp}+\frac{3,5}{f_{yk}}$

Per le strutture in CD “A” e in CD “B” la domanda a compressione non deve eccedere, rispettivamente, il 55% e il 65% della capacità massima a compressione della sezione di solo calcestruzzo, per tutte le combinazioni considerate. Questo equivale a dire che lo sforzo normale adimensionale deve

$\nu=\frac{N_{sd}}{b\cdot h\cdot fcd}$

essere <0.55 CD”A” o <0.65 CD”B”. Consideriamo la seguente sezione in cemento armato, trascurando l’effetto del confinamento:

Fig. 1: Sezione in c.a. a doppia armatura presso-inflessa

Incremento armatura tesa

Si considerino tre casi differenti all’aumentare dell’armatura tesa As, mantenendo quella compressa As’ costante, rispettando i limiti di normativa fra le due si ottiene:

Casi	As [mm²]	As' [mm²]	Mrd [kNm]	εyd [%]	x [cm]	x/d	μ [1/cm] x 0,0001
1	3Ф16=603	3Ф16=603	102,4	3,03	4,81	0,104	12,43
2	4Ф16=804	3Ф16=603	135,3	2,52	5,62	0,122	10,04
3	3Ф20=942	3Ф16=603	157,2	2,22	6,27	0,136	8,67

Da cui si ottengono i diagrammi Momento-Curvatura:

Si noti come all’aumentare dell’armatura tesa aumenti il momento resistente della sezione M_rd dovuto all’aumento di w, ma si riduce allo stesso tempo la duttilità della sezione, andando incontro ad una rottura di tipo fragile, nel momento in cui si esce dalla fase elastica.

Incremento armatura compressa

Si considerino tre casi differenti all’aumentare dell’armatura compressa As, mantenendo quella tesa As costante, rispettando i limiti di normativa fra le due si ottiene:

Casi	As [mm²]	As' [mm²]	Mrd [kNm]	εyd [%]	x [cm]	x/d	μ [1/cm] x 0,0001
1	3Ф16=603	3Ф16=603	102,4	3	4,81	0,104	12,43
2	3Ф16=603	4Ф16=804	102,6	3,13	4,63	0,1	13,08
3	3Ф16=603	3Ф20=942	102,8	3,19	4,54	0,098	13,44

Da cui si ottengono i seguenti diagrammi Momento-Curvatura:

Si noti come all’aumentare dell’armatura compressa, aumenti minimamente la resistenza della sezione M_rd, ma aumenta in modo ben visibile la duttilità della sezione, dovuto ad un aumento di w’.

Incremento sforzo normale

Si considerino tre casi differenti all’aumentare dello sforzo normale Nsd agente sulla sezione, mantendo costante l’armatura tesa As e quella compressa As’, rispettando i limiti di norma per lo sforzo normale agente:

Casi	As [mm²]	As' [mm²]	N [kN]	v [-]	Mrd [kNm]	εyd [%]	x [cm]	x/d	μ [1/cm] x 0,0001
0	3Ф16=603	3Ф16=603	0	0,000	102,40	3,00	4,801	0,104	12,43
1	3Ф16=603	3Ф16=603	200	0,094	143,60	1,88	7,21	0,160	7,22
2	3Ф16=603	3Ф16=603	500	0,240	193,90	0,76	14,53	0,316	3,00
3	3Ф16=603	3Ф16=603	800	0,380	221,70	0,34	23,25	0,500	1,56

Si ottengono i seguenti diagrammi Momento-Curvatura:

Si noti come lo sforzo normale che agisce sulla mia sezione, mi comporti una diminuzione di duttilità molto consistente, con una rottura sempre più fragile del materiale, dovuta ad un aumento di v.

Applicazione del confinamento (NTC 2018)

Si considerano gli stessi casi analizzati precedentemente tenendo conto del legame costitutivo del confinamento del calcestruzzo, dovuto alla presenza di armatura trasversale. Si vuole mettere in evidenza gli aspetti positivi del confinamento in termini di duttilità, alla luce di quanto visto precedentemente. Si consideri la stessa identica sezione 30x50 costituita da armatura trasversale caratterizzata da staffe φ8 con una coppia di legature ortogonali dello stesso diametro e passo s=10cm.

Fig. 2: Sezione di fig. 3.1 con staffe e legature

La sezione è caratterizzata dalle seguenti proprietà:

ε_ccu= 5,7 ‰ (incremento del 70% rispetto a ε_cu)
ε_c2,c= 2,2 ‰
f_ck,c= 26,35 MPa
f_cd,c= 14.93 MPa

Le seguenti caratteristiche sono state calcolate seguendo la norma NTC 2018, in particolare al paragrafo 4.1.2.1.2. Per tener conto che il calcestruzzo all’interno del nucleo confinato può pervenire a deformazioni maggiori di 3,5 ‰, si deve considerare che invece il copriferro (c) non confinato collassa e si distacca dalla sezione. Pertanto le caratteristiche di resistenza e duttilità sono costituite dal solo calcestruzzo confinato.

Incremento armatura tesa

Casi	As [mm²]	As' [mm²]	ε_ccu [%]	εc2,c [%]	fcd [Mpa]	Nsd [kN]	Mrd [kNm]	εyd [%]	x [cm]	x/d	μ [1/cm] x 0,0001
1	3Ф16=603	3Ф16=603	0,57	0,22	14,93	0	102,6	0,54	4,41	0,096	21,96
2	4Ф16=804	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	0	135,6	0,57	4,9	0,11	18,73
3	3Ф20=942	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	0	158,3	0,44	5,2	0,11	16,8

Si ottengono i seguenti diagrammi Momento-Curvatura, messi a confronto con il legame del calcestruzzo senza tener conto del confinamento:

Incremento armatura compressa

Casi	As [mm²]	As' [mm²]	ε_ccu [%]	εc2,c [%]	fcd [Mpa]	Nsd [kN]	Mrd [kNm]	εyd [%]	x [cm]	x/d	μ [1/cm] x 0,0001
1	3Ф16=603	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	0	102,6	0,53	4,4	0,095	21,96
2	3Ф16=603	4Ф16=804	0,68	0,23	15,33	0	102,8	0,55	4,3	0,093	22,77
3	3Ф16=603	3Ф20=942	0,68	0,23	15,33	0	103	0,56	4,2	0,091	23,21

Si ottengono i seguenti diagrammi Momento-Curvatura, messi a confronto con il legame del calcestruzzo senza tener conto del confinamento:

Incremento sforzo normale

Casi	As [mm²]	As' [mm²]	ε_ccu [%]	εc2,c [%]	fcd [Mpa]	Nsd [kN]	v (-)	Mrd [kNm]	εyd [%]	x [cm]	x/d	μ [1/cm] x 0,0001
0	3Ф16=603	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	0	0	102,6	0,53	4,4	0,095	21,96
1	3Ф16=603	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	200	0,09	144,4	0,39	5,7	0,125	14,63
2	3Ф16=603	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	500	0,22	195,9	0,15	12,81	0,27	5,54
3	3Ф16=603	3Ф16=603	0,68	0,23	15,33	800	0,357	226,9	0,7	20,5	0,44	2,9

Si ottengono i seguenti diagrammi Momento-Curvatura, messi a confronto con il legame del calcestruzzo senza tener conto del confinamento:

Emerge con chiarezza che per effetto del confinamento non si perviene a una sostanziale variazione di capacità resistente nella sezione (M_rd), mentre si incrementa notevolmente la duttilità della sezione stessa (μ), con una diminuzione dell’asse neutro rispetto a quando non si tiene conto del confinamento, ed un aumento di curvatura dovuto proprio all’incremento della ε_cuda parte del calcestruzzo.

Confronto duttilità della sezione

Si confrontino i valori di duttilità ottenuti nella valutazione numerica precedentemente effettuata, mettendo a confronto per i vari casi realizzati di quanto si incrementi la duttilità della sezione, considerando il legame costitutivo del calcestruzzo confinato secondo NTC 2018 rispetto al caso in cui esso è stato trascurato.

AUMENTO ARMATURA TESA			NON CONFINAMENTO	CONFINAMENTO	AUMENTO DUTTILITA'
Casi	As [mm^2]	As' [mm^2]	μ [1/cm] x0,001	μ [1/cm] x0,001	[%]
1	3φ16=603	3φ16=603	12,43	21,96	77
2	3φ16= 603	4φ16= 804	10,04	18,73	87
3	3φ16= 603	3φ20= 942	8,67	16,8	94
AUMENTO ARMATURA COMPRESSA			NON CONFINAMENTO	CONFINAMENTO	AUMENTO DUTTILITA'
Casi	As [mm^2]	As' [mm^2]	μ [1/cm] x0,001	μ [1/cm] x0,001	[%]
1	3φ16=603	3φ16=603	12,43	21,96	77
2	3φ16= 603	4φ16= 804	13,08	22,77	74
3	3φ16= 603	3φ20= 942	13,44	23,21	73
AUMENTO SFORZO NORMALE			NON CONFINAMENTO	CONFINAMENTO	AUMENTO DUTTILITA'
Casi	As [mm^2]	As' [mm^2]	μ [1/cm] x0,001	μ [1/cm] x0,001	[%]
0) Con N=0 KN	3φ16=603	3φ16=603	12,43	21,96	77
1) Con N=200 KN	3φ16=603	3φ16=603	7,22	14,63	103
2) Con N=500 KN	3φ16= 603	3φ16=603	3	5,54	85
3) Con N=800 KN	3φ16= 603	3φ16=603	1,56	2,9	86

Si noti come la duttilità della sezione, tenendo conto del legame costitutivo del calcestruzzo confinato, caratterizzato da una deformazione ε_cue una resistenza a compressione di progetto f_cd maggiori, comporti un aumento di duttilità della sezione in tutti i casi almeno maggiore del 70%. Questo aspetto risulta essere molto positivo, soprattutto per le costruzioni in zona sismica, nel quale si richiede alla struttura un comportamento quanto più duttile possibile, andando a sfruttare le proprie capacità in campo plastico nelle zone dissipative, evitando il crollo prematuro della struttura stessa. Acquista "NTC 2008 vs NTC 2018: Cosa cambia?" e scopri tutte le novità riguardanti la duttilità ed il confinamento